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  自生产伊始,丰海海电厂发现2号冷藏机组导水轴承的振动超标。2013年以来,该工厂已订购三台机组对2号冷库进行稳定性测试,确认机械振动是导水轴承过度振动的主要原因。2016年10月,在冷藏库2号B的扩建期间,处理了2号冷藏库2的导水轴承的振动问题,取得了良好的效果。得。文主要描述了处理2号冷藏单元的导水轴承振动的过程,该过程可用于处理类似的问题。电站;振动;治疗分类号:TV734.1文献代码:A文章编号:2095年至2457年(2018)31-0040-003DOI:10.19694 / j.cnki.issn2095-2457.2018.31.019 [摘要]由于丰海调试水电站,2号机组的先导水机组已经过度振动。2013年以来,该厂已委托三个机组对2号机组进行稳定性试验,确认机械振动是主要的。2016年10月,在#2机组的扩展B修理期间,处理了先导水轴承的振动并获得了良好的结果。动处理过程超过了导向轴承的标准在该文件中描述了水单元2,其可以用作类似问题的参考。[关键词]水电站振动处理概述凤海海电站位于福建省永安市草原市丰海村上方的九龙江上。
  于2005年底完成并投入使用。工厂配备了两个管状灯泡制冷机组,涡轮机型号为GZA684-WP-440,通道直径为4.4米。藏库的最大高度为14.3米,最小高度为3.23米,标称高度为9.90米,标称速度为136.4转,最高额定流量为137.30 m3 / s,额定功率为15 MW。冷藏单元的制造以来,存在导水轴承过度振动的问题。2016年8月测试的最大振动幅度为234μm,而#1机器的最大振动幅度小于100μm,冷凝器价格振动大大超过标准。
  库振动原因分析今年3月,该厂委托丰海核电厂研究人员到华电电力研究院研究所,分析了测试数据和得出的结论是,制冷装置在满载时几乎没有负载,这表明了液压功率。因素不是导水器过度振动的主要原因。加油过程中,冷藏单元的振动和倾斜没有太大变化,表明电磁振动不是水引起过度振动的主要原因。冷藏单元空转时,水引导件的水平振动的振动分量1X显着变化,这可能是由于旋转部件的质量不平衡或者由于刚性不足而导致的。承支撑水导。测试条件下,水引导和发射测井方向太大,Y方向的方向约为0.20 mm,这可能是由于水系统的同心度造成的。室树和水引导针。纸的圆润度超过常态。查原因根据上述分析,丰海2号蓄冷机组导水轴承的振动主要是机械振动引起的。此,在故障排除过程中,主要是基于机械因素。械振动有三个因素[1-3]:一个是旋转部件质量不平衡,另一个是冷室轴线超标,第三个是缺乏轴承。外,与频移1X振动分量相关的振动也是叶片的不等间距,不同步的叶片放置角度等。始原因最初在2015年10月的小修复过程中得到验证。查结果如下:在车内,水导的氙 X和 Y方向的最大值和油箱外管 X方向分别为0.07mm和0.05mm,超过“加氢制冷机组安装规范”(GB / T8564-2003) ),“每个龙头的摆锤必须小于0.03mm”,冷藏单元的轴线明显超过标准;导水轴承风扇板与轴承座之间的密封尺寸是正常的,导水轴承与轴承之间的间隙是正常的,叶片之间的空间分布是正常的不是很均匀,需要进一步调整。据初步调查结果,冷凝器价格质量不平衡,轴线超标。片间隙的不均匀分布是2号冷室导水轴承振动的主要原因。
  题处理为确定治理方案,凤海海电站要求试验装置进行稳定性试验和压力脉动试验。验结果表明,2号冷藏机组的水引导振荡不受影响。磁和液压因素。转速变化时,不同部分的振动值也发生相应的变化,因此转动部分的不平衡质量是导水轴承振动超标的主要原因。了减少2号储水机的导水轴承的振动,丰海电厂决定于2016年10月进行2号储油机的维修,主要原因是质量不平衡问题。转部分,轴线过大和叶片之间的空间分布不均匀。查转子稳定性的静态控制平衡稳定性根据设计图中所示的带中心高程设计,调整试验台的高度(包括转环)支持静态尺度),牢固固定;并且所有部件(例如刀片和臂)将轮体连接到测试支撑框架上。车身和排水锥体之间的连接平面上的 X, Y方向放置一个框架水平仪,然后将重物放在相反的位置(消除水平仪的重量)。的底部均匀分布有四个气缸,千斤顶用于提升车身并缓慢下降。没有装载滑枕时,轮体的重量已经转移到试验包上。时,检查轮体是否由捆包支撑。定,如果倾向于向一侧倾斜(即处于不稳定状态),则必须使用千斤顶来调整支撑球的高度,然后放下支撑球轮子直到轮体在测试捆的支撑下倾斜并且稳定且稳定。敏度控制使用三步加权方法以及三向方法代码P1,P2和P3分别测量滑动体正面的三个吸收水平H1,H2和H3,根据公式h =(P1-P2)×R2 /(H1-H2)。
  ×M2,U =(P2×H1-P1×H2)×R /(H1-H2)×M(R是正常代码的重心与线圈的旋转轴之间的距离,质量线圈M的主体,h是灵敏度mm,U是子弹和平衡板之间的摩擦系数。计算值h和U.上述计算结果用P3和H3。查灵敏度h是否符合ISO1940中规定的要求。果不合格,必须调整支撑架的高度,以便重复上述工作直至合格。过上述方法重复测量,灵敏度h为0.42mm。

烽海海电厂超标水处理2片导水振动_no.1264

  衡测试排放锥和叶片的重量分布是基于排水锥和主体的螺栓和主轴定位以及排水锥根据位置组装的事实最初的;叶片的重量n°1至n°4:叶片n°1为1775 kg,n°2叶片为1763 kg,n°3叶片为1757 kg,n°4叶片为1765 kg,根据测试方法在上述灵敏度,在物品(1)的试验过程中,车轮主体的倾斜点位于离叶片枢轴的偏离距离n°1叶片n °2约为20毫米,而1号叶片比3号叶片重约16千克。以得出结论,1号叶片和3号叶片的装配位置已被逆转。

烽海海电厂超标水处理2片导水振动_no.925

  造商确定可以任意调整四个刀片的安装尺寸。这种情况下,确定将2号刀片和4号刀片装入其原始位置,并将1号和3号刀片反转。安装排水锥和叶片后,进行第一次平衡测试。装排水锥,叶片和转子体后,重复3.1.1.1.2中提到的灵敏度试验。试完成后,灵敏度h为0.46 mm。据灵敏度h再次进行重量测试为0.46mm,将垫和测试块的斜率逐渐加到相对侧,最终测试块的重量为47kg。调节实际重量时,引导水的位置与轮体的旋转轴之间的距离被转换成从测试块的重心到旋转轴的距离。际铅是51公斤。旦静态平衡重量完成,垫的主体缓慢下降并且支撑球被加载。
  用比较器测量最高点和最低点HΔ之间的差异。际下降值HΔ= H / 2.完成所有测试和配重后,进行大修,实际下降值为0.12 mm,小于跑步者的允许下降值。子静平衡的简单加权测试使得可以将转子的支撑悬挂在测试支架上(由制造商在出厂时安装,安装并固定在安装现场)。架安全固定。用经纬仪测量X和Y转子制动环的四个点。

烽海海电厂超标水处理2片导水振动_no.1125

  整底部的千斤顶将制动环设置到​​相同的高度,并为每次测量放置一个框架水平指示器,抬起千斤顶将转子调整到水平,然后慢慢放下千斤顶,转子的重量已经转移到试验球的支撑上,转子将一侧向下倾斜(不平衡),一次测试块逐渐放置在磁极背面两侧与37号和38号侧面相对的位置,转子可自由摆动,侧面与高度之间的差值小于0.30 mm,转子可以在转子的不同部分之间轻微振荡,在静止时再次测量差值,并且高和低测量值之间的差值在0.30mm的范围内。主轴轴和调整瓷砖间距的过程之前,主轴水平由合成图像水平测量并向下倾斜0.26 mm / m,0 ,在带有导水板的扇形板底部60毫米,下游调整0.09毫米。Mm / m。片组和电磁间隙调整刀片组调整首先将千分表底座连接到刀片上,通过旋转刀片测量滑动室的圆度以及最大值和最小值之间的差值修复前是1.2毫米。轮室的圆角差小于0.3毫米。整电磁气隙首先,在规格范围内测量定子曲率;当测量转子磁极的圆度时,部分地超过两个点。装密封后,误差在允许的范围内。

烽海海电厂超标水处理2片导水振动_no.161

  装转子和定子后,测得的转子间距平均值为5.06 mm,最大值为5.40 mm,最小值为4.81 mm,符合要求允许的最大和最小授权值介于5.57和4.55 mm之间。整刀片定位角度可将刀片角度调整到完全闭合,50%开口和100%开口的相同参考圆。得的最大值和最小值之间的误差为0.18。许在该范围内进行°设计。
  理后,2号储存单元的导水振动于2月11日在机器#2中修复。复进行稳定性试验。据试验结果,轴承振动油箱的供水和旋转得到了很大改善。2016年底,导水轴承的振动值大大提高,电磁气刀的调整基本上不受油箱小轴的影响。磁牵引力的影响随着涡轮导向叶片的打开以及出口力的增加而增加,并且在水力因素的影响下,导水器的振动值增加同样,液压振动对水导轴承的振动有一定的影响,以后再进行。后的治疗。
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